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  • 外加剂采购合同.doc

    2021-01-18 12:35:15
    外加剂采购合同 混凝土外加剂是在搅拌混凝土过程中掺入,占水泥质量5%以下的,能显著改善混凝土性能的化学物质,外加剂采购合同是怎样的呢?以下是在小编为大家整理的外加剂采购合同范文,感谢您的阅读。外加剂采购...
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  • 混凝土外加剂

    2011-12-04 13:11:23
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    a4c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png作者 |  张 娜  余红发  巩 位  麻海燕  黄泓萍  吴成友正文字数  6146  全文阅读约需15分钟---------- START ----------研究了普通混凝土减水剂与碱式硫酸镁水泥(MOSC)的适应性,通过消泡剂复配改善MOSC体系的力学性能.采用X射线衍射、扫描电子显微镜分析混凝土外加剂对MOSC力学性能、水化产物和微观结构的影响.实验结果表明,三聚氰胺(SM)、萘系(FDN)、氨基磺酸盐(ASP)和脂肪酸磺酸盐(SAF)均对MOSC产生减水效果,减水率分别为8.02%,12.35%,16.12%和11.77%.但减水剂会降低MOSC力学性能,FDN-MOSC体系1,28 d抗压强度分别为基准试样的64.5%和80.5%.消泡剂能够有效提高MOSC及减水剂-MOSC体系的早期强度,减少减水剂-MOSC体系的后期强度损失.单掺消泡剂A10-MOSC体系1,28 d抗压强度分别为基准试样的132.7%和95.7%,减水剂和消泡剂复合FDN-NXZ-MOSC体系1,28 d抗压强度分别为基准试样的120.8%和90.3%.普通混凝土外加剂没有改变MOSC水化产物组成,消泡剂能够有效提高MOSC和减水剂-MOSC体系的力学性能.硫氧镁水泥(MOS)是一种由活性MgO粉末和一定浓度MgSO4水溶液组成的MgO-MgSO4-H2O三元胶凝体系,主要水化产物为碱式盐水化物xMg(OH)2·yMgSO4·zH2O.硫氧镁水泥具有轻质、低碱、防火、护筋、不易吸潮返卤等优异性能,常用于轻质隔墙板、外墙挂板、防火门芯板等.1980年,Urwongse等发现硫氧镁水泥的主要水化产物为3Mg(OH)2·MgSO4·8H2O(3·1·8相),且在常温下生成量难以超过50%,因而硫氧镁水泥强度较低.近年来,国内外学者对硫氧镁水泥进行了大量研究,发现通过化学外加剂改性可使硫氧镁水泥抗压强度明显提高,究其原因在于化学外加剂诱导产生了新的碱式盐水化物5Mg(OH)2·MgSO4·7H2O(5·1·7相),改性后的硫氧镁水泥被命名为碱式硫酸镁水泥(MOSC).现阶段MOSC的研究主要集中在化学外加剂改性后力学性能和水化产物的定性分析及矿物掺和料改性等方面.镁质胶凝材料的研究应用处于发展阶段,除了诱导新相形成的化学改性外加剂,尚未涉及其他品种外加剂的开发和应用.普通混凝土外加剂作为混凝土的重要组分已广泛应用于工程实践中.新型高效减水剂的发明和应用,实现了高性能和超高性能混凝土的制备.随着镁质胶凝材料性能的不断提高,需要对适用于镁质胶凝材料的外加剂进行深入研发.在镁质胶凝材料与普通混凝土减水剂研究中,汪宏涛等在磷酸镁水泥中添加普通混凝土用FDN、聚羧酸盐、氨基磺酸盐、三聚氰胺高效减水剂,发现其对磷酸镁水泥胶砂减水效果较差;采用复合方法配制出适合的磷酸镁水泥专用减水剂,则能明显改善磷酸镁水泥材料的流动性和强度.朱效甲等发现普通硅酸盐水泥的减水剂对氯氧镁水泥的净浆流动性和减水率没有明显影响,但复合型减水剂具有较高的减水率,能显著增加氯氧镁水泥浆体的流动性,同时能提高氯氧镁水泥制品的力学性能、耐水性和抗返卤性.李振国等在MOSC中添加萘系减水剂和聚羧酸减水剂,发现前者对MOSC产生一定的减水效果.本文选用了普通混凝土用三聚氰胺(SM)、萘系(FDN)、氨基磺酸盐(ASP)、脂肪酸磺酸盐(SAF)和聚羧酸(PC)减水剂,测试其在MOSC中的饱和掺量、流动度和减水率.制备MOSC胶砂试样,测试其力学性能,分析水化产物组成以判别其与MOSC的适应性,并采用复合方法加入NXZ,A10,A306消泡剂以提高减水剂-MOSC体系的应用性.

    1 实验

    1.1 原材料

    实验采用辽宁华丰镁业有限公司菱镁矿煅烧轻烧氧化镁粉(MgO)、辽宁绥中发电有限公司Ⅰ级粉煤灰(fly ash, FA)和山东永新化工有限公司七水硫酸镁(工业级,MgSO4·7H2O),化学组成见表1.化学外加剂和混凝土外加剂种类及产地见表2.水合法测得活性氧化镁含量为60.0%.表1 原材料化学组成 %a5c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg表2 化学外加剂和混凝土外加剂种类a6c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    1.2 实验方法

    将MgO,MgSO4·7H2O,FA和化学外加剂按一定比例混合,配制52.5R级MOSC.依据《水泥与减水剂相容性试验方法》(JC/T 1083—2008),采用净浆流动度法(代用法)测定不同掺量减水剂的MOSC净浆流动度,确定减水剂饱和掺量.根据《混凝土外加剂匀质性试验方法》(GB/T 8077—2000)计算减水率.参照《通用硅酸盐水泥标准》(GB/T 175)和《水泥胶砂强度检验方法》(GB/T 17671),在胶砂比为1∶3,水灰比为0.36的条件下,掺入不同种类混凝土外加剂制备MOSC胶砂试样(振动台成型).搅拌后浆体倒入尺寸为40 mm×40 mm×160 mm 的钢模中,在温度为(20±2)℃,相对湿度为(60±5)%的条件下养护24 h后脱模,持续养护至龄期(t=1,3,7,28 d).未掺混凝土外加剂的基准试样记为空白样,其胶砂流动度为(180±2)mm.

    1.3 测试分析

    采用TYE-300D水泥胶砂抗折抗压试验机测试MOSC胶砂试样抗折强度和抗压强度,加载速率分别为50 和2 400 N/s.净浆试样劈裂碎块用玛瑙研钵研磨至75 μm左右,采用XPert Powder型X射线衍射仪(XRD)分析水化产物物相组成,扫描速度为8°/min,扫描角度为5°~80°.劈裂薄片镀铂后采用ΣIGMA HD型扫描电子显微镜(SEM)观察水化产物的物相组成和微观形貌.

    2 结果与分析

    2.1 减水剂饱和掺量与MOSC胶砂减水率

    根据标准试验方法,在掺量为1.1%~1.9%的范围内,测试SM,FDN,ASP,SAF,PC五种减水剂不同掺量的MOSC净浆流动度,并确定每种减水剂的饱和掺量,结果见图1.达到饱和掺量时,MgO颗粒对减水剂的吸附达到饱和状态,继续增大减水剂掺量,MgO颗粒对减水剂的吸附量不再增大,浆体的流动性也几乎不再增大.同时,为了准确测量5种减水剂在MOSC胶砂中的减水率,掺量为1.0%~2.5%时,测量MOSC标准胶砂流动度用水量,并计算减水率,从而确定最佳掺量,结果见图2.减水剂超过最佳掺量时,砂浆可能因泌水而导致流动性变差.减水剂饱和掺量、减水率和最佳掺量的测试结果见表3.由表可知,SM,FDN,ASP,SAF,PC的减水率分别为8.02%,12.35%,16.12%,11.77%,1.85%.实验结果表明,除PC外,SM,FDN,ASP,SAF均对MOSC产生一定的减水效果,减水率从大到小的顺序为ASP,FDN,SAF,SM.在普通硅酸盐水泥混凝土中,减水剂通过吸附实现水泥颗粒分散作用,起到减水效果.减水剂吸附在水泥颗粒表面,水泥颗粒的Zeta电位提高,水泥颗粒之间产生静电排斥力与空间位阻力,从而减少水泥颗粒间的凝聚力,提高浆体流动性.SM,FDN,ASP,SAF均通过相同电荷静电斥力实现水泥颗粒分散.PC减水剂则需要在碱性条件下电离成聚合物阴离子,通过静电作用吸附在水泥颗粒表面,侧链伸展到溶液中,产生空间位阻作用,从而实现对水泥颗粒的分散作用.MOSC体系中,浆体碱度(pH值约为10.5)低于普通硅酸盐水泥,PC减水剂电离程度低,没有足够多的聚合物阴离子吸附在MgO颗粒表面提供空间位阻力来实现分散作用,从而导致PC减水剂在MOSC体系中未产生减水效果.a8c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg图1 减水剂在MOSC净浆中的饱和掺量a9c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg图2 减水剂-MOSC体系胶砂减水率表3 减水剂饱和掺量、胶砂减水率和最佳掺量%aac97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    2.2 减水剂-MOSC体系的力学性能

    MOSC的力学性能是判别不同种类减水剂适应性的标准.掺入SM,FDN,ASP,SAF减水剂,MOSC胶砂流动度分别增大至207.5,217,219,202 mm,减水剂-MOSC体系力学性能见图3.由图可知,与未掺减水剂基准试样相比,掺入4种减水剂的MOSC的胶砂抗压和抗折强度均明显降低.养护时间t=1 d时,基准试样的抗压和抗折强度分别为18.7 和4.73 MPa;掺入SM,FDN,ASP,SAF后,1 d抗压强度分别降为基准试样的98.3%,64.5%,80.4%和73.2%,抗折强度分别降为基准试样的93.7%,73.4%,80.3%和77.4%.t=28 d时,基准试样的抗压和抗折强度分别为61.1 和15.6 MPa;掺入SM,FDN,ASP,SAF后,28 d抗压强度则分别降为基准试样的88.7%,80.5%,83.6%和65.0%,抗折强度分别降为基准试样的98.1%,89.1%,92.0%和75.6%.结果表明,掺入4种减水剂均会降低MOSC胶砂力学性能,影响程度由大到小依次为SAF,FDN,ASP,SM.综合4种减水剂减水率,FDN,ASP与MOSC的适应性略好.减水剂-MOSC体系力学性能降低与减水剂吸附作用密切相关.同时,减水剂是一种表面活性剂,机械搅拌产生气泡也是MOSC强度降低的主要原因.掺入减水剂的MOSC浆体会出现大量气泡,增加硬化浆体气孔量,降低力学性能(见图4).acc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(a) 抗压强度aec97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(b) 抗折强度图3 减水剂-MOSC体系力学性

    2.3 消泡剂-MOSC体系的力学性能

    硫酸根离子b0c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg的缔合作用使MOSC 浆体的黏稠度大于普通硅酸盐水泥和氯氧镁水泥,机械搅拌产生大量气泡不易排除,会增加硬化MOSC浆体气孔量,降低力学性能.图5为掺入消泡剂前后的MOSC浆体照片.由图可知,消泡剂能够有效去除MOSC中因搅拌而产生的气泡.

    b2c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (a) SM

    b7c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (b) FDN

    bbc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (c) ASP

    bdc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (d) SAF

    图4 减水剂-MOSC体系振实后浆体表面照片

    c5c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (a) 无消泡剂

    c9c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    (b) 有消泡剂

    图5 MOSC浆体照片

    消泡剂-MOSC体系力学性能见图6.由图6(a)可知,t=1 d,NXZ,A10,A306消泡剂掺量为0.10%时MOSC抗压强度最大,分别为基准试样的119.6%,132.7%和110.5%;t=28 d,NXZ,A10,A306消泡剂掺量为0.16%时MOSC抗压强度最大,分别为基准试样的95.9%,95.7%和96.1%.3种消泡剂均可增加MOSC的早期(t=1 d)抗压强度,且增强效果随掺量的增加而减弱,而对后期(t=28 d)抗压强度没有明显促进作用.由图6cdc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(a) 抗压强度d2c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(b) 抗折强度图6 消泡剂-MOSC体系力学性(b)可知,NXZ,A10,A306消泡剂掺量为0.10%时抗折强度最大,1 d抗折强度分别为基准试样的116.3%,116.3%和103.6%,28 d抗折强度分别为基准试样的100.6%,105.1%和106.4%.实验结果表明,NXZ,A10,A306消泡剂均对MOSC胶砂早期抗压强度和抗折强度有明显增强作用,最佳掺量均为0.10%,其中A10消泡剂效果最佳.在MOSC体系中,原材料组成和反应条件相同时浆体水化反应通常遵循能量守恒原则,早期强度高则后期强度会略低.因此,消泡剂的掺入并未影响MOSC体系水化产物(5·1·7晶相)的总生成量,通过抑泡和破泡物理作用可提高MOSC早期力学性能.

    2.4 减水剂-消泡剂-MOSC体系的力学性能

    在MOSC体系中,掺入减水剂会导致大量气泡产生,从而影响MOSC胶砂试样的力学性能.然而,消泡剂能够有效抑制气泡形成并消除已产生气泡.在MOSC中复合不同种类减水剂和消泡剂(均为最佳掺量),其胶砂流动度和力学性能见表4,每种减水剂的最佳力学性能见图7.由表4可知,减水剂-消泡剂-MOSC体系胶砂流动度因消泡剂种类不同而略有差异,但其强度发展规律与消泡剂-MOSC体系相似.除ASP-A306外,减水剂和消泡剂复合使用亦能提高MOSC砂浆早期(t=1 d)强度,从而弥补减水剂-MOSC体系早期强度下降和后期强度损失.t=28 d时,减水剂-消泡剂-MOSC体系胶砂强度低于基准试样,但高于减水剂-MOSC体系.SM-消泡剂-MOSC体系中,SM-A10-MOSC力学性能最佳,其早期(t=1 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的138.5%和144.7%,后期(t=28 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的89.8%和92.3%.FDN-消泡剂-MOSC体系中,FDN-NXZ-MOSC力学性能最佳,其早期(t=1 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的120.8%和129.8%,后期(t=28 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的90.3%和99.4%.ASP-消泡剂-MOSC体系中,ASP-NXZ-MOSC力学性能最佳,其早期(t=1 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的120.8%和138.3%,后期(t=28 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的85.9%和90.4%.SAF-消泡剂-MOSC体系中,SAF-A10-MOSC力学性能最佳,其早期(t=1 d)抗压和抗折强度分别基准试样的125.1%和134.0%,后期(t=28 d)抗压和抗折强度分别为基准试样的96.4%和96.8%.d3c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(a) 抗压强度d4c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.png(b) 抗折强度图7 减水剂-消泡剂-MOSC体系力学性能4 减水剂-消泡剂-MOSC体系胶砂流动度和力学性能d6c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg

    2.5 XRD结果

    水泥的水化产物是影响水泥基材料力学性能的重要因素,MOSC水化产物中5·1·7晶相是其力学性能贡献的主要载体,而Mg(OH)2则对MOSC力学性能有危害作用.图8为t=1,28 d时减水剂-MOSC体系、消泡剂-MOSC体系、减水剂-消泡剂-MOSC体系水化产物的XRD结果.由图可知,掺入减水剂和消泡剂没有改变MOSC体系水化产物的物相组成,其水化产物仍为MgO,5·1·7晶相,SiO2,MgCO3和Mg(OH)2.对于减水剂-MOSC体系,t=1 d时,与基准试样相比, Mg(OH)2峰明显增强,MgO和5·1·7相峰相对减弱,说明水化1 d后,5·1·7相生成量减少,Mg(OH)2生成量增加.究其原因在于,大量减水剂分子吸附在MgO颗粒表面,阻碍了MgO颗粒与MgSO4溶液中H+和SO42-的络合反应,使大量MgO颗粒水化生成Mg(OH)2,从而减少了5·1·7晶相生成量.这也是减水剂-MOSC体系早期强度降低的主要原因.t=28 d时,减水剂-MOSC体系中Mg(OH)2峰明显减弱,但仍高于基准试样.消泡剂-MOSC体系中t=1,28 d时XRD峰强与基准试样基本相同,没有出现明显的Mg(OH)2峰.由图8(e)和(f)可知,因减水剂吸附作用,在减水剂-消泡剂-MOSC体系的中仍存在明显Mg(OH)2峰,从而影响了减水剂-消泡剂-MOSC体系力学性能.d7c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(a) 减水剂-MOSC体系, t=1 dd9c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(b) 减水剂-MOSC体系, t=28 ddbc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(c) 消泡剂-MOSC体系, t=1 dddc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(d) 消泡剂-MOSC体系, t=28 ddec97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(e) 减水剂-消泡剂-MOSC体系, t=1 ddfc97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(f) 减水剂-消泡剂-MOSC体系, t=28 dM—MgO;X—5·1·7晶相;S—SiO2;C—MgCO3;H—Mg(OH)2图8 XRD结

    2.6 SEM结果

    图9为t=7 d时MOSC体系SEM照片.由图可知,基准试样水化产物中5·1·7晶须较长且交错生长,浆体结构较致密.减水剂(ASP)-MOSC体系水化产物中5·1·7晶须生成量相对较少且长短不均,浆体结构相对松散.消泡剂(A10)-MOSC水化产物中有大量短小5·1·7晶须生成,浆体结构非常致密.即掺入减水剂和消泡剂前后,MOSC中水化产物5·1·7晶相的形貌和微观结构明显不同.不同的微观结构特征使得减水剂-MOSC和消泡剂-MOSC体系力学性能不同于MOSC基准试样.e3c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(a) 空白样e4c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(b) 减水剂(ASP)-MOSCe6c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(c) 消泡剂(A10)-MOSC9 t=7 d时MOSC体系的SEM照片(×3 000)图10为t=7 d时减水剂-NXZ-MOSC体系SEM照片.由图可知,不同种类减水剂-NXZ-MOSC体系的水化产物组成、微观结构相似,水化产物中均有大量针棒状5·1·7晶须和少量片状Mg(OH)2生成,且在粉煤灰颗粒表面可见依附生长的5·1·7晶须.结果表明,减水剂和消泡剂复合并未改变MOSC体系水化产物组成,但减水剂会增加水化产物中Mg(OH)2生成量,从而影响体系的力学性能.e7c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(a) SM-NXZ-MOSCe8c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(b) FDN(ASP)-NXZ-MOSCe9c97190-4f1a-eb11-8da9-e4434bdf6706.jpeg(c) SAF-NXZ-MOSC10 t=7 d时减水剂-NXZ-MOSC体系的SEM照片(×104)

    3 结论

    1) 在减水剂-MOSC体系中,除PC外,SM,FDN,ASP和SAF均对MOSC起到一定的减水效果,减水率分别为8.02%,12.35%,16.12%和11.77%.但减水剂会增加MOSC体系气孔量和早期Mg(OH)2生成量,降低减水剂-MOSC体系的力学性能.4种减水剂对MOSC胶砂强度影响程度由大到小依次为SAF,FDN,ASP,SM.FDN,SAP与MOSC具有较好的适应性.t=1,28 d时FDN-MOSC的胶砂抗压强度分别为基准试样的64.5%和80.5%.2) 在消泡剂-MOSC体系中,水化产物微观结构致密且没有过多Mg(OH)2生成,消泡剂能有效减少浆体气孔量.因此,消泡剂能有效提高MOSC和减水剂-MOSC体系早期强度,减少减水剂-MOSC体系后期强度损失.t=1,28 d时A10-MOSC 的抗压强度分别为基准试样的132.7%和95.7%.在减水剂-消泡剂-MOSC体系中,t=1,28 d时FDN-NXZ-MOSC的抗压强度分别为基准试样的120.9%和90.3%.3) 混凝土减水剂、消泡剂与MOSC具有较好的适应性,在MOSC中掺入减水剂和消泡剂不会改变水化产物组成,但会影响水化产物5·1·7晶相形貌及微观结构.如涉版权事宜,请联系我们第一时间处理

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    形态乳白色液体

    ph5.0-8.0

    固含量99%

    成分聚醚改性硅

    混凝土外加剂消泡剂由硅聚醚、羟基硅油、白炭黑和多种配合剂精制而成。主要特点是:耐碱耐酸,消泡速度快,抑泡时间长。在强碱性体系许多机硅粉末消泡剂已破乳、漂油等问题。

    混凝土外加剂消泡剂主要用于生产混凝土构件、砂浆粉末、水泥干粉砂浆、水泥沙浆、水泥砂浆、石膏粉、水泥砂浆、混凝土、石棉瓦、硅酸钙板、腻子粉、矿浆、增强剂等生产过程的消泡。

    1、消泡、抑泡力强,用量少,不影响起泡体系的基本性质。

    2、耐热性好,化学性稳定,不燃、不爆。

    3、其性能可与进口产品相媲美,而价格更具明显之优势。

    本品的长效性与体系有关。添加量为总配方:0.1%~0.8℅,但用量应在工艺试验后再确定;也可和其它粉状助剂均匀混合后用。因各种体系的起泡介质不同,起泡原因多种多样,比较复杂,所以本品虽然适应性较广,但不可能适用于任何一种起泡体系,故请用户做小样实验后,再确定本品是否适合于您的产品消泡。

    包装:本品包装均为50/60/150/200/1000KG塑料桶装。

    储存:本品属非易燃易爆品,贮于阴凉、避风处,密闭保存。存放期一年,无明显分层。

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